膨潤(rùn)土破碎機(jī)，WZP23破碎機(jī)廠家，磷灰石破碎機(jī)

傳統(tǒng)的鄂式破碎機(jī)由于具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、工作可靠、制造容易、維修方便、價(jià)格低廉、適用性強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)，所以在工業(yè)上得到廣泛應(yīng)用。其缺點(diǎn)是非連續(xù)性破碎、效率較低，破碎比較小，給礦不均勻引起顎板磨損不均勻等。針對(duì)其缺點(diǎn)，各鄂式破碎機(jī)廠家都在以下幾方面加以改進(jìn):優(yōu)化結(jié)構(gòu)與運(yùn)動(dòng)軌跡;改進(jìn)破碎腔型，以增大破碎比，提高破碎效率，減少磨損，降低能耗，現(xiàn)已普遍應(yīng)用高深破碎腔和較小嚙角;改進(jìn)了動(dòng)顎懸掛方式和襯板的支承方式，改善了鄂破性能;顎板采用了新的耐磨材料，降低了磨損消耗;提高了自動(dòng)化水平(可自動(dòng)調(diào)節(jié)、過(guò)載保護(hù)、自動(dòng)潤(rùn)滑等)。同時(shí)也出現(xiàn)了一些新的機(jī)型，如雙腔雙動(dòng)鄂破機(jī)，其破碎比可達(dá)20-50，排料口調(diào)節(jié)方便，產(chǎn)量大;雙腔回轉(zhuǎn)破碎機(jī)，兼有顎式破碎機(jī)與圓錐破碎機(jī)的性能，其產(chǎn)量較同規(guī)格的顎式破碎機(jī)高50%。還有篩分鄂式破碎機(jī)，把篩分和破碎結(jié)合為一體，不僅可簡(jiǎn)化工藝流程，且能及時(shí)將已達(dá)粒度要求的物料從破碎腔中排出，減輕了破碎機(jī)的堵塞和過(guò)粉碎，提高了生產(chǎn)能力，降低了能耗。在大型化方面國(guó)內(nèi)外都已生產(chǎn)1500mmX2100mm規(guī)格的顎式破碎機(jī)。

1．調(diào)整座優(yōu)化設(shè)計(jì)

為了使調(diào)整座能更好地承受破碎力，減少?gòu)椥宰冃?，使其能更好滿足礦石破碎要求，鄂式破碎機(jī)廠家對(duì)其結(jié)構(gòu)進(jìn)行有限元優(yōu)化計(jì)算。采用Cosmos／Works工程分析軟件對(duì)調(diào)整座進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化。其步驟為：

(1)優(yōu)化目標(biāo)。定義調(diào)整座體積最小為優(yōu)化目標(biāo)函數(shù)。

(2)設(shè)計(jì)變量。由于鄂破機(jī)的結(jié)構(gòu)所限，調(diào)整座的外部尺寸不能變化。從有限元計(jì)算結(jié)果得知，應(yīng)力最大的位置在開(kāi)出方孔的圓角處，定義設(shè)計(jì)變量為：尺寸25作為第1個(gè)設(shè)計(jì)變量D1，優(yōu)化時(shí)程序推薦范圍是12．5-37．5；開(kāi)槽上下端厚度30尺寸作為第2個(gè)設(shè)計(jì)變量D2和第3個(gè)設(shè)計(jì)變量D3，推薦值為15—45；圓角半徑R10作為第4個(gè)設(shè)計(jì)變量R1，推薦值為5-20，以推薦值作為設(shè)計(jì)變量的變動(dòng)范圍。

(3)定義行為約束。為保證調(diào)整座在結(jié)構(gòu)優(yōu)化前后的強(qiáng)度和剛度不變，即應(yīng)力值相近，取優(yōu)化前經(jīng)有限元計(jì)算出的最大應(yīng)力值228．6MPa作為行為約束尺寸。

(4)網(wǎng)格劃分。第1次優(yōu)化循環(huán)前的網(wǎng)格采用優(yōu)化前創(chuàng)立靜態(tài)分析的網(wǎng)格，在優(yōu)化的每一次循環(huán)中都對(duì)網(wǎng)格重新劃分。

(5)運(yùn)行優(yōu)化程序。在優(yōu)化的過(guò)程中，當(dāng)確定了優(yōu)化循環(huán)次數(shù)，點(diǎn)擊運(yùn)行優(yōu)化程序后，優(yōu)化自動(dòng)進(jìn)行，在優(yōu)化過(guò)程中可以直接從模型中看到設(shè)計(jì)變量在每次設(shè)計(jì)周期中改變的數(shù)值，直到程序計(jì)算出最優(yōu)結(jié)果為止。

(6)顯示結(jié)果。當(dāng)模型完成優(yōu)化分析后，得出原始和最后設(shè)計(jì)、某周期的設(shè)計(jì)歷程、收斂(迭代)圖、局部趨勢(shì)圖解等項(xiàng)目。

2．調(diào)整座優(yōu)化結(jié)果分析

經(jīng)有限元優(yōu)化模塊對(duì)調(diào)整座結(jié)構(gòu)優(yōu)化后設(shè)計(jì)變量的最后結(jié)果如圖所示，優(yōu)化后：尺寸D1明顯增大，因?yàn)槔甙宓淖饔昧χ苯幼饔迷谶@個(gè)面上，加大這個(gè)尺寸就相當(dāng)于加厚受力面，對(duì)應(yīng)力的合理分布是有顯著作用的；圓角半徑R1也明顯加大。

3．調(diào)整座結(jié)構(gòu)改進(jìn)方案

通過(guò)對(duì)調(diào)整座結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)分析，增加肋板力承受面的厚度，減小上、下兩壁的厚度既可減輕調(diào)整座重量，同時(shí)又增強(qiáng)了調(diào)整座的強(qiáng)度、改善了應(yīng)力集中現(xiàn)象。調(diào)整座結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)要考慮很多因素，如調(diào)整座為鑄鋼件，各個(gè)壁厚應(yīng)盡量均勻。所以調(diào)整座的3個(gè)壁厚優(yōu)化尺寸D1調(diào)整為30，而D2和D3調(diào)整為25，圓角半徑調(diào)整為R15。這樣既可增加強(qiáng)度和剛度，又可減小其體積，并使鑄件的壁厚盡量均勻。

鄂式破碎機(jī)焊縫在施焊過(guò)程中，先后冷卻的時(shí)間不同，先焊的焊縫已經(jīng)凝固，且具有一定的強(qiáng)度，會(huì)阻止后焊焊縫在橫向的自南膨脹．使其發(fā)生橫向的塑性壓縮變形。疊加焊縫上的后焊焊縫冷卻收縮時(shí)受到已凝固的焊縫限制而產(chǎn)生橫向拉應(yīng)力，同時(shí)在先焊焊縫內(nèi)產(chǎn)生橫向壓應(yīng)力。橫向收縮引起的橫向應(yīng)力與施焊方向、先后次序有關(guān)。

在中厚鋼板的焊接連接中，焊縫需要多層施焊，因此．除有縱向和橫向殘余應(yīng)力外，還存在著沿鋼板厚度方向的殘余應(yīng)力。這三種應(yīng)力形成比較嚴(yán)重的三軸應(yīng)力，大大降低了材料的塑性，增高了強(qiáng)度和硬度，在低溫環(huán)境下，更使裂紋容易發(fā)生和發(fā)展，加速構(gòu)件的脆性破壞。鋼結(jié)構(gòu)在焊接時(shí)，特別是板厚大，拘束應(yīng)力大，使焊縫不能自由收縮，導(dǎo)致雙向、三向焊接應(yīng)力產(chǎn)生。這種焊接殘余應(yīng)力一般能達(dá)到鋼材的屈服極限值，是產(chǎn)生延遲裂紋及板材層狀撕裂重要的影響因素之一。傳統(tǒng)鄂式破碎機(jī)廠家結(jié)構(gòu)的不合理，剛度過(guò)大，拘束力過(guò)大，焊接應(yīng)力無(wú)法釋放，均會(huì)造成裂紋的產(chǎn)生。因此，采用合理的結(jié)構(gòu)接頭設(shè)計(jì)，采用剛性較小的節(jié)點(diǎn)形式，并合理安排施焊次序等，可以降低拘束應(yīng)力。

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